Я, когда узнаю, что придумал "уже придуманное" (а бывало ) - не расстраиваюсь, а наоборот, раздуваюсь от гордости - я-то знаю, что сам додумался! Умищще!
А идейка реально хороша. Ждем-с продолжения...

Ребят у меня проблема. В местном радио магазине кончились 7ХХ полевики. И ВС547 тоже нету.
Говорят будут, но позже.
Сейчас есть только ИРФ5ХХ (но у них вольтажа мало)

На интернациональном ректифаере свет клином не сошелся. Куча фирм выпускает полевики. В сети я видал сводную таблицу параметров на тысячу примерно наименований. Да и наши КП707 тоже на что-то годятся.
И поискать на развалах. Драйверы люминесцентных ламп, электронные трансформаторы и прочая лабудень.
А искать высоковольтные, да к тому же линейные и с хорошим бета биполяры - тухлый номер.

Уфф... Грабля оказалась заковыристой 

Пытался объехать на кривой козе - то есть, пустить "лишние" перегрузочные токи (при превышении токов, заданных ГТ) в обход цепей квази-ГТ.
Обломс... Попросту перестаёт работать. 

А в последнем опубликованном варианте оно, зараза, работает в отсечке усчпешно - причём, уровень искажений вполне таков, что соответствует обычным двухтактам. То есть, порядка 0.1...0.5% - что на слух большинство вообще не заметит, как искажения. Но искажения тут получаются жутко "транзисторные" - забор гармоник ровненький и уходящий в бесконечность 
Таким образом, получается, что в серединке - в пределах режима А - звучание супер-чистое, а дальше - супер-"транзисторное".

Причина, в принципе, та, что и подозревалась: при отсечке нижнего силового камня, транзистор датчика тока запирает силовой камень вмёртвую - вместо положительного смещения ~3 В, получается запор на большие отрицательные вольты. Естественно, когда приходит пора отпираться - моп едет медленно и в целом получается узкая и злобная просечка.
Главная засада в том, что датчик тока остаётся в игре - он, оказывается, БАЛАНСИРУЕТ ЗАРЯД НА ПЕРЕХОДНОЙ ЁМКОСТИ. То есть, от правильной работы датчика тока зависит точность авторегулировки угла отсечки - попытка объехать мимо этой цепи приводит к разрегулировке угла отсечки и полном отказе усилителя в этой зоне.

Так, что не вижу другого выхода, как схватиться за измерение тока нижнего силового камня и недопущения его окончательного запирания - но пока не придумывается изящная цепь для выполнения такой функции.

Попробую навесить идеальные элементы - просто, что б убедиться, что при принудительном удержании мопа в активном состоянии искажения реально снязятся и, главное, изменят спектральный характер.

В целом же, полагаю, что правильное звучание идеального усилителя должно состоять из абсолютно чистого центра и начиная с уровня -15...-6 дБ от предельного (от жёсткого клиппинга) искажения должны нарастать плавно (оставаясь не "транзисторными") - это должно создать ощущение напряжённости звука, без которого не возникает субъективное ощущение "мощщи"...

В принципе, в этом проекте такой тип клиппинга предполагается обеспечивать раскачивающим каскадом - где и видится лампа. Но тогда оконечник не должен вносить отсебятины во всём диапазоне амплитуд.
Пока это получается только в режиме А - при раскачке до отсечки камней усил становится "транзисторным", и это меня совершенно не устраивает.
Вместе с тем, удачный переход от А к АВ позволил бы на тех же 6Н23П в выходном каскаде поднять пиковую мощность с 0.4 ВА до 2. Что уже совсем иной коленкор...

Такие вот ближайшие задачи в НИР - отучить камень запираться наглухо...

UPD: иллюстрации к сказанному


Красный и синий - токи выходных камней (поболе 600мА между прочим - уровень режима А виден на "красном" камне, который вглухую не запирается по известной причине...).
Желтый - напряжение на затворе нижнего мопа. Есно, что при такой заглушке камень с его высокой ёмкостью засыпает крепко и просыпается неохотно 

А здесь - спектр, весь из себя заборчатый. Тем не менее, видно что общий уровень искажений не более 1%. Но звенящий, как шелезяка 

Уфф... Неохота копать - потому вопрос к залу: подскажите быстрый шоттки (что б был распространён и модель была в базе) или в крайнем случае ультрафаст.
Токи - ну, 1...3 А, допустим.
Я сейчас в модель сунул 1N4148, заменив заодно BC547 на 2N7000 в датчике тока - собственно, вышепериведённые искажения именно для этой версии.

Диод введён между затвором и стоком датчика тока - и обеспечивает прохождение избыточного тока в режиме отсечки. В версии с биполяром этот избыток пёр через базу транзистора-датчика - что было некошерно, есно.
Потому поставил моп в это место - у которого по определению ток через затвор отсутствует. Потому избыток выделяется на сопротивлении датчика тока - и забрасывает в минус неподецки.
Вот и стало понятно - что надо пропустить этот ток, и транзистор ДТ вполне для этого пригоден. Надо только вставить вентиль - что б не участвовал в рабочей фазе (активном силовом мопе) и заодно ограничивал бы заброс в фазе отсечки, обеспечивая скорострельность ключа.

Ы?
Что скажете?

Подумал насчёт искажений: вроде б не факт ещё, что забор возникает из-за отсечки ключей - тут есть такая фигня, что в режиме А путь токов один, а при отсечке камней он становится иным и ветви реально несимметричны. То есть, я вижу искажения элементарной ассиметрии плеч в режиме В - а это совсем-совсем иное, чем импульсные зуделки из-за недостаточной скорострельности ключей.

Собственно говоря, у меня в преампах режим такой ассиметрии введён намеренно - и вполне нравится на слух в некоторых случаях.
Так, что с критикой схемы можно погодить - возможно она уже вполне гитарна в своей истинной сути.

В общем, надо слушать...

М-да...
Всё ж проблемы со скорострельностью ключа на самом деле мизерны против проблем несимметрии токов плеч.

Вот картинко суммарной ошибки - сделано вычитанием входного сигнала из выходного (жёлтая кривуля) и отдельной ошибки на затворе верхнего плеча (красная кривуля).


Как видим, имеет существенный разбаланс амплитуд плеч (порядка 1.5 В пик-ту-пик) против 100 мВ, создаваемых затвором верхнего плеча - на фоне основного размаха 280 В (то есть, 0.5%).

При этом, переключение не плавное - имеет место резкий скачок, который неизбежно будет сильно зудеть.

Некоторая синусоидальная компонента, видимая в сигнале ошибки - это просто недостаточно точное выделение разности: я поленился точно настроить выделялку. Грабли найдены - а красота картинки вторична.

При этом, проблема от недостаточной скорострельности ключа очень скромна на фоне главного - это маленький пичок на жёлтом графике. Если б всё остальное было б кошерно - то искажения от этого артефавкта были б на несколько порядков меньше.
В общем, не с тем боролся. Ну, да ничего - сейчас грабля найдена и будем думать, как её объезжать...

ХИНТ: полагаю, что при выдерживании указанного выше соотношения пиковой двухтактной и однотактной мощностей порядка -10...-6дБ, эти проблемы не должны быть вообще заметны на слух. Но для ХЭ всё ж это не катит...

ХИНТ2: при той же схемотехнике, но без трансформатора и с "транзисторными" уровнями сигнала проблема была б на порядок злей и работа в АВ была б невозможна вообще.
Вот в этом важнейшее преимущество высоковольтного малотокового сигнала, типичного для ламповой техники: перейдя на типичные для ламповой техники решения, мы сразу же уходим от типичных транзисторных проблем.

Так, что по большому счёту тенденция создавать звуковые полупроводниковые усилители по типу ОУ - это изначальное создание трудностей, что б потом их победно (и не очень победно) преодолевать.
В "ламповой" схемотехнике цена ошибки существенно меньше, а сами устройства значительно проще - независимо от типа усилительного прибора...

Без схемки трудновато отслеживать полет мысли - приходится почти повторять твои изыскания, что не так-то и легко... Потому - кинь хотя бы сырую схемку, на которой получен этот результат... Мне проще по схеме посмотреть, чем по описанию понять .
Насчет драйверов и питания - а нельзя ли использовать решения с вольтодобавками, как в драйверах МОСФЕТов для ШИМ?

@ OldMike
Ну, вот - руки с клавы снять нельзя. Сразу "картинку давай...".


Ну, изволь - только сразу извиняюсь за кривую графику: лень было разрисовывать, поскольку это очевидно не финальный вариант был:



Цитата:
В данном случае всё просто: для реализации быстрого управления достаточно увеличить ток в коллекторе токодатчика - до 10...20 мА. Отбирать его от анодки - это, конечно, варварство - но в ламповом девайсе всегда есть накал, из которого организовать 9...12 вольтовый источник вполне кошерно.
Потому в симе пока тупо ввёл второй источник и уменьшил номинал управляющего сопротивления.

Главное в этой версии - это доработка компаратора токодатчика: первый транзистор во-первых, повышает порог до 1.2 В (что нужно для функции, которую поясню ниже), а во-вторых - первый транзистор работает при стабильном токе и потому имеет стабилизированный перепад бэ, входящий в опорное напряжение компаратора.
Для обвода дополнительного тока в режиме В использован дополнительный PNP транзистор - повышение порога до 1.2 В понадобилось именно для предотвращения насыщения обводной цепи.

Ну, и сверху тоже добавлен обратный моп - для стабилизации исток-затворного напряжения, кол##ания которого добавляют ошибку к выходному напряжению.

ХИНТ: кто подумает, что это финал - тому наше глубокое "фе!"

Следующая версия в голове - сейчас пойду рисовать её.
Попробую управлять обходом не от компаратора, а непосредственно от датчика тока истока нижнего ключа. Правда, управление должно быть инвертированным - обход нарастает при уменьшении тока через ключ, что должно зафиксировать ток на некоем минимуме, но без закрытия ключа.
Хочется, что б закрывался он плавно - с пераспределением токов между ключом и обходом в диапазоне пошире...

ЗЫ: осциллограммки на этот вариант пока приводить не буду - неохота на картинках застревать.
Добегу до конца - сделаю статью с подробным и поэтапным разбором полёта и соответствующими картинками...

ХИНТ2: обходной ключ должен быть помощней - то, что там написано ВС557, не верь глазам своим!
Для умощнения я просто тупо собрал сборку из 20 шт, наложив их один на другой 

@ OldMike
дай отдышаться...